Главная » СТО » СТО 36554501-013-2008
|
Цена: 168-00 RUB
Самовывоз (г.Москва) - бесплатно.
|
СТО 36554501-013-2008
"Методы расчета лицевого слоя из кирпичной кладки наружных облегченных стен с учетом температурно-влажностных воздействий"
ID 15588
| Количество страниц: |
12 стр. |
| Статус документа: |
действует |
| Дата вступления в действие: |
15 июня 2008 г. |
| Доступность для заказа: |
на складе |
|
Фрагмент документа представлен для ознакомления и содержит ошибки
Федеральное государственное унитарное предприятие
"Научно-исследовательский центр "Строительство"
ФГУП "НИЦ "Строительство"
СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ
МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЛИЦЕВОГО СЛОЯ ИЗ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ НАРУЖНЫХ
ОБЛЕГЧЕННЫХ СТЕН С УЧЕТОМ ТЕМПЕРАТУРНО-ВЛАЖНОСТНЫХ
ВОЗДЕЙСТВИЙ
Method of calculation of termal expansion of brick veneer
СТО 36554501-013-2008
Цели и задачи разработки, а также использования стандартов организаций в РФ установлены Федеральным ЗАКОНом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ "О техническом регулировании", а ПРАВИЛА разработки и оформления - ГОСТ Р 1.0-2004 "Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения" и ГОСТ Р 1.4-2004 "Стандартизация в Российской Федерации. Стандарты организаций. Общие положения".
Разработан и внесен лабораторией реконструкции уникальных каменных зданий и сооружений ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко - филиалом ФГУП "НИЦ "Строительство" (руководитель темы - канд. техн. наук М.К. Ищук).
Рекомендован к принятию секцией НТС кирпичных, блочных и панельных зданий ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко 8 апреля 2008 г.
Утвержден и введен в действие ПРИКАЗом и.о. генерального директора ФГУП "НИЦ "Строительство" от 5 июня 2008 г. № 140.
Дата введения: 15-06-2008 г.
Введен впервые
Содержание
1. Общие положения
2. Проверка прочности кладки лицевого слоя на действие горизонтальных растягивающих усилий
3. Проверка прочности гибких связей на действие горизонтальных растягивающих усилий
4. Назначение расстояний между вертикальными деФОРМАционными швами в лицевом слое кладки и мест их расположения
5. Назначение РАСЧЕТной температуры наружных стен с лицевым слоем из кирпичной кладки
6. Примеры определения горизонтальных растягивающих напряжений в кладке лицевого слоя и растягивающих усилий в гибких связях. Назначение расстояний между вертикальными деФОРМАционными швами в лицевом слое кладки
6.1 Определение горизонтальных растягивающих напряжений в кладке лицевого слоя. Проверка прочности кладки лицевого слоя на растяжение
6.2 Определение растягивающих усилий в гибких связях
СПИСОК литературы
1. Общие положения
1.1 Настоящий стандарт распространяется на наружные стены зданий с лицевым слоем из кирпичной кладки с соединением слоев гибкими связями.
1.2 Вследствие температурно-влажностных деФОРМАций кладки лицевого слоя, внутреннего слоя из кирпичной или каменной кладки, монолитного железобетона и т.д., каркаса здания в кладке лицевого слоя возможно образование вертикальных и наклонных трещин (рис. 1, 2).
Рис. 1 - Вертикальная трещина на углу стены между 3-м и 4-м этажами Рис. 2 - Выпучивание кладки лицевого слоя на углу стены на высоте 4-го этажа
1.3 Образование вертикальных и наклонных трещин в кладке наружного слоя возможно как в летнее, так и в зимнее время года и зависит от периода его возведения.
1.4 Горизонтальные растягивающие напряжения в лицевом слое вблизи углов, вызванные его изгибом из плоскости, сопоставимы по величине с напряжениями от осевых усилий.
1.5 Осевые усилия возникают преимущественно от сдерживания свободных горизонтальных перемещений кладки лицевого слоя опорными конструкциями и сосредоточены в основном на опоре.
1.6 Моменты, вызывающие изгиб кладки лицевого слоя из его плоскости, сосредоточены преимущественно вблизи углов фрагментов и распределены по высоте стены достаточно равномерно.
1.7 В Z - и П-образных фрагментах возрастает влияние изгиба лицевого слоя из его плоскости. Особенно это проявляется в Z -образных фрагментах вследствие сдвига двух крайних стен относительно друг друга (рис. 7-10).
1.8 Вследствие температурно-влажностных деФОРМАций в гибких связях возникают растягивающие усилия. Усилия возникают в основном в связях, расположенных вблизи угла.
1.9 Усилия в угловых связях могут достигать предельных значений как в теплый, так и в холодный периоды года в зависимости от температуры наружного слоя в момент его возведения.
1.10 Вертикальные деФОРМАционные швы в кладке лицевого слоя способствуют снижению уровня горизонтальных растягивающих напряжений в кладке и растягивающих усилий в гибких связях.
1.11 С целью повышения прочности кладки лицевого слоя растяжению выполняется ее армирование горизонтальными сетками.
1.12 Армирование кладки лицевого слоя, конструкция и шаг гибких связей, расстояния между вертикальными деФОРМАционными швами в лицевом слое назначаются исходя из результатов РАСЧЕТов фрагментов здания на температурно-влажностные воздействия и конструктивных требований. При больших ветровых нагрузках усилия в связях и кладке определяются также с их учетом.
2. Проверка прочности кладки лицевого слоя на действие горизонтальных растягивающих усилий
2.1 Прочность кладки лицевого слоя наружных стен с гибкими связями проверяется на растяжение по формулам:
- для неармированной кладки:
N t = R t A nt ? m 1 N ; (2.1)
- для армированной кладки:
N t = g cs R s A s ? m 1 N (2.2)
где R t - РАСЧЕТное сопротивление кладки растяжению по перевязанному сечению, принимаемое по таблице 11 [1];
R s - РАСЧЕТное сопротивление продольной арматуры;
А nt - площадь вертикального сечения кладки по кирпичу нетто (за вычетом площади сечения вертикальных швов);
A s - площадь сечения продольной арматуры;
g cs - коэффициент условий работы, определяемый по таблице 13 [1]. При армировании сетками g cs = 0,75;
N t - несущая способность кладки на растяжение;
N - горизонтальное растягивающее усилие, являющееся суммой усилий от температурно-влажностных воздействий и ветровой нагрузки:
N = N ( t ) + N ( w ), (2.3)
где N ( w ) - горизонтальное растягивающее усилие от температурно-влажностных воздействий, определяемое из РАСЧЕТа по ПРОГРАММАм, реализующим метод конечного элемента и т.п., либо по приближенной формуле (3.1);
N ( w ) - горизонтальное растягивающее усилие от ветровой нагрузки, определяемое по [3];
т 1 - коэффициент условий работы кладки лицевого слоя, принимаемый равным 1,0 при расстоянии между вертикальными температурными швами не более 3,5 м и 2,0 при большем значении.
2.2 Горизонтальные растягивающие усилия в лицевом слое кладки, возникающие от температурно-влажностных воздействий N ( t ) (рис. 3, 4), определяются из РАСЧЕТа по ПРОГРАММАм, реализующим метод конечного элемента и т.п., либо по следующим приближенным формулам:
горизонтальное усилие, возникающее в кладке лицевого слоя от температурно-влажностных воздействий, следует определять по формуле:
N ( t ) = s A , (2.4)
где А - площадь вертикального сечения кладки лицевого слоя брутто (с учетом вертикальных швов) высотой 1 м;
а - горизонтальные растягивающие напряжения, возникающие в лицевом слое кладки от температурно-влажностных воздействий, определяемые по формуле:
s = (0,67 + 0,0088 L ) E к a t D t [МПа]; (2.5)
Рис. 3 - СХЕМА деФОРМАций лицевого слоя на прямолинейном участке летом при его возведении зимой Рис. 4 - СХЕМА деФОРМАций лицевого слоя на прямолинейном участке зимой при его возведении в межсезонье при t = 0 ° С
E к - модуль деФОРМАций кладки, определяемый с учетом длительных деФОРМАций по формуле:
Е к = E 0 / h ; (2.6)
Е 0 - модуль упругости кладки;
h - коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки, определяемый по [1];
a t - коэффициент линейного расширения кладки;
L - РАСЧЕТная суммарная длина стен фрагментов, определяемая по п. 2.3;
D t - РАСЧЕТный перепад температур, определяемый по разделу 5.
2.3 Назначение РАСЧЕТной суммарной длины стен фрагментов для определения горизонтальных растягивающих напряжений в лицевом...
