СНИП II-23-81 Стальные конструкции
ГОССТРОЙ СССР
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
СНиП II-23-81*
Часть II
Нормы проектирования
Глава 23
Стальные конструкции
Утверждены
постановлением Госстроя СССР
от 14 августа 1981 г. № 144
Москва
Центральный институт
типового проектирования
1990
РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко с участием ЦНИИпроектстальконструкции Госстроя СССР, МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР, института «Энергосетьпроект» и СКБ «Мосгидросталь» Минэнерго СССР.
Настоящие нормы разработаны в развитие ГОСТ 27751-88 «Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету» и СТ СЭВ 3972-83 «Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции стальные. Основные положения по расчету».
С введением в действие настоящих строительных норм и правил утрачивают силу:
СНиП II-В.3-72 «Стальные конструкции. Нормы проектирования»;
изменения СНиП II-В.3-72 «Стальные конструкции. Нормы проектирования», утвержденные постановлениями Госстроя СССР:
№ 150 от 12 сентября 1975 г.;
№ 94 от 24 июня 1976 г.;
№ 211 от 31 октября 1978 г.;
№ 250 от 27 декабря 1978 г.;
№ 2 от 25 января 1980 г.;
№ 104 от 14 июля 1980 г.;
№ 130 от 31 июля 1981 г.;
СНиП II-И.9-62 «Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования» (раздел «Проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи»);
изменения СНиП II-И.9-62 «Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования», утвержденные постановлением Госстроя СССР от 10 апреля 1975 г.;
«Указания по проектированию металлических конструкций антенных сооружений объектов связи» (СН 376-67).
В СНиП II-23-81* внесены изменения, утвержденные постановлениями Госстроя СССР № 120 от 25 июля 1984 г., № 218 от 11 декабря 1985 г., № 69 от 29 декабря 1986 г., № 132 от 8 июля 1988 г., № 121 от 12 июля 1989 г.
Основные буквенные обозначения приведены в прил. 9*.
Разделы, пункты, таблицы, формулы, приложения и подписи к рисункам, в которые внесены изменения, отмечены в настоящих строительных нормах и правилах звездочкой.
Редакторы - инженеры Ф.М. Шлемин, В.П. Поддубный (Госстрой СССР), д-р техн. наук проф. В.А. Балдин, канд. техн. наук Г.Е. Вельский (ЦНИИСК Госстроя СССР), инж. Е.М. Бухарин («Энергосетьпроект» Минэнерго СССР), инж. Н.В. Шевелев (СКБ «Мосгидросталь» Минэнерго СССР).
При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта СССР.
|
Госстрой СССР |
Строительные нормы и правила |
СНиП II-23-81* |
|
Стальные конструкции |
Взамен СНиП II-В.3-72; СНиП II-И.9-62; СН 376-67 |
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Настоящие нормы следует соблюдать при проектировании стальных строительных конструкций зданий и сооружений различного назначения.
Нормы не распространяются на проектирование стальных конструкций мостов, транспортных тоннелей и труб под насыпями.
При проектировании стальных конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (например, конструкций доменных печей, магистральных и технологических трубопроводов, резервуаров специального назначения, конструкций зданий, подвергающихся сейсмическим, интенсивным температурным воздействиям или воздействиям агрессивных сред, конструкций морских гидротехнических сооружений), конструкций уникальных зданий и сооружений, а также специальных видов конструкций (например, предварительно напряженных, пространственных, висячих) следует соблюдать дополнительные требования, отражающие особенности работы этих конструкций, предусмотренные соответствующими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР.
1.2. При проектировании стальных конструкций следует соблюдать нормы СНиП по защите строительных конструкций от коррозии и противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений. Увеличение толщины проката и стенок труб с целью защиты конструкций от коррозии и повышения предела огнестойкости конструкций не допускается.
Все конструкции должны быть доступны для наблюдения, очистки, окраски, а также не должны задерживать влагу и затруднять проветривание. Замкнутые профили должны быть герметизированы.
1.3*. При проектировании стельных конструкций следует:
выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении схемы сооружений и сечения элементов;
применять экономичные профили проката и эффективные стали;
применять для зданий и сооружений, как правило, унифицированные типовые или стандартные конструкции;
применять прогрессивные конструкции (пространственные системы из стандартных элементов; конструкции, совмещающие несущие и ограждающие функции; предварительно напряженные, вантовые, тонколистовые и комбинированные конструкции из разных сталей);
предусматривать технологичность изготовления и монтажа конструкций;
применять конструкции, обеспечивающие наименьшую трудоемкость их изготовления, транспортирования и монтажа;
предусматривать, как правило, поточное изготовление конструкций и их конвейерный или крупноблочный монтаж;
предусматривать применение заводских соединений прогрессивных типов (автоматической и полуавтоматической сварки, соединений фланцевых, с фрезерованными торцами, на болтах, в том числе на высокопрочных и др.);
предусматривать, как правило, монтажные соединения на болтах, в том числе на высокопрочных; сварные монтажные соединения допускаются при соответствующем обосновании;
выполнять требования государственных стандартов на конструкции соответствующего вида.
1.4. При проектировании зданий и сооружений необходимо принимать конструктивные схемы, обеспечивающие прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также их отдельных элементов при транспортировании, монтаже и эксплуатации.
1.5*. Стали и материалы соединений, ограничения по применению сталей С345Т и С375Т, а также дополнительные требования к поставляемой стали, предусмотренные государственными стандартами и стандартами СЭВ или техническими условиями, следует указывать в рабочих (КМ) и деталировочных (КМД) чертежах стальных конструкций и в документации на заказ материалов.
В зависимости от особенностей конструкций и их узлов необходимо при заказе стали указывать класс сплошности по ГОСТ 27772-88.
1.6*. Стальные конструкции и их расчет должны удовлетворять требованиям ГОСТ 27751-88 «Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету» и СТ СЭВ 3972-83 «Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции стальные. Основные положения по расчету».
1.7. Расчетные схемы и основные предпосылки расчета должны отражать действительные условия работы стальных конструкций.
|
Внесены ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР |
Утверждены Постановлением Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. № 144 |
Срок введения в действие 1 января 1982 г. |
Стальные конструкции следует, как правило, рассчитывать как единые пространственные системы.
При разделении единых пространственных систем на отдельные плоские конструкции следует учитывать взаимодействие элементов между собой и с основанием.
Выбор расчетных схем, а также методов расчета стальных конструкций необходимо производить с учетом эффективного использования ЭВМ.
1.8. Расчет стальных конструкций следует, как правило, выполнять с учетом неупругих деформаций стали.
Для статически неопределимых конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих деформаций стали не разработана, расчетные усилия (изгибающие и крутящие моменты, продольные и поперечные силы) следует определять в предположении упругих деформаций стали по недеформированной схеме.
При соответствующем технико-экономическом обосновании расчет допускается производить по деформированной схеме, учитывающей влияние перемещений конструкций под нагрузкой.
1.9. Элементы стальных конструкций должны иметь минимальные сечения, удовлетворяющие требованиям настоящих норм с учетом сортамента на прокат и трубы. В составных сечениях, устанавливаемых расчетом, недонапряжение не должно превышать 5 %.
2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ
2.1*. В зависимости от степени ответственности конструкций зданий и сооружений, а также от условий их эксплуатации все конструкции разделяются на четыре группы. Стали для стальных конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 50*.
Стали для конструкций, возводимых в климатических районах I1, I2, II2 и II3, но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях, следует принимать как для климатического района II4 согласно табл. 50*, за исключением стали С245 и С275 для конструкций группы 2.
Для фланцевых соединений и рамных узлов следует применять прокат по ТУ 14-1-4431-88.
2.2*. Для сварки стальных конструкций следует применять: электроды для ручной дуговой сварки по ГОСТ 9467-75*; сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70*; флюсы по ГОСТ 9087-81*; углекислый газ по ГОСТ 8050-85.
Применяемые сварочные материалы и технология сварки должны обеспечивать значение временного сопротивления металла шва не ниже нормативного значения временного сопротивления Run основного металла, а также значения твердости, ударной вязкости и относительного удлинения металла сварных соединений, установленные соответствующими нормативными документами.
2.3*. Отливки (опорные части и т.п.) для стальных конструкций следует проектировать из углеродистой стали марок 15Л, 25Л, 35Л и 45Л, удовлетворяющей требованиям для групп отливок II или III по ГОСТ 977-75*, а также из серого чугуна марок СЧ15, СЧ20, СЧ25 и СЧ30, удовлетворяющего требованиям ГОСТ 1412-85.
2.4*. Для болтовых соединений следует применять стальные болты и гайки, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 1759.0-87*, ГОСТ 1759.4-87* и ГОСТ 1759.5-87* и шайбы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 18123-82*.
Болты следует назначать по табл. 57* и ГОСТ 15589-70*, ГОСТ 15591-70*, ГОСТ 7796-70*, ГОСТ 7798-70*, а при ограничении деформаций соединений - по ГОСТ 7805-70*.
Гайки следует применять по ГОСТ 5915-70*: для болтов классов прочности 4.6, 4.8, 5.6 и 5.8 - гайки класса прочности 4; для болтов классов прочности 6.6 и 8.8 - гайки классов прочности соответственно 5 и 6, для болтов класса прочности 10.9 - гайки класса прочности 8.
Шайбы следует применять: круглые по ГОСТ 11371-78*, косые по ГОСТ 10906-78* и пружинные нормальные по ГОСТ 6402-70*.
2.5*. Выбор марок стали для фундаментных болтов следует производить по ГОСТ 24379.0-80, а их конструкцию и размеры принимать по ГОСТ 24379.1-80*
Болты (U-образные) для крепления оттяжек антенных сооружений связи, а также U-образные и фундаментные болты опор воздушных линий электропередачи и распределительных устройств следует применять из стали марок: 09Г2С-8 и 10Г2С1-8 по ГОСТ 19281-73* с дополнительным требованием по ударной вязкости при температуре минус 60 °С не менее 30 Дж / см2 (3 кгс · м/см2) в климатическом районе I1; 09Г2С-6 и 10Г2С1-6 по ГОСТ 19281-73* в климатических районах I2, II2 и II3; ВСт3сп2 по ГОСТ 380-71* (с 1990 г. Ст3сп2-1 по ГОСТ 535-88) во всех остальных климатических районах.
2.6*. Гайки для фундаментных и U-образных болтов следует применять:
для болтов из стали марок ВСт3сп2 и 20 - класса прочности 4 по ГОСТ 1759.5-87*;
для болтов из стали марок 09Г2С и 10Г2С1 -класса прочности не ниже 5 по ГОСТ 1759.5-87*. Допускается применять гайки из марок стали, принимаемых для болтов.
Гайки для фундаментных и U-образных болтов диаметром менее 48 мм следует применять по ГОСТ 5915-70*, для болтов диаметром более 48 мм - по ГОСТ 10605-72*.
2.7*. Высокопрочные болты следует применять по ГОСТ 22353-77*, ГОСТ 22356-77* и ТУ 14-4-1345-85; гайки и шайбы к ним - по ГОСТ 22354-77* и ГОСТ 22355-77*.
2.8*. Для несущих элементов висячих покрытий, оттяжек опор ВЛ и ОРУ, мачт и башен, а также напрягаемых элементов в предварительно напряженных конструкциях следует применять:
канаты спиральные по ГОСТ 3062-80*; ГОСТ 3063-80*; ГОСТ 3064-80*;
канаты двойной свивки по ГОСТ 3066-80*; ГОСТ 3067-74*; ГОСТ 3068-74*; ГОСТ 3081-80*; ГОСТ 7669-80*; ГОСТ 14954-80*;
канаты закрытые несущие по ГОСТ 3090-73*; ГОСТ 18900-73*; ГОСТ 18901-73*; ГОСТ 18902-73*; ГОСТ 7675-73*; ГОСТ 7676-73*;
пучки и пряди параллельных проволок, формируемых из канатной проволоки, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 7372-79*.
2.9. Физические характеристики материалов, применяемых для стальных конструкций, следует принимать согласно прил. 3.
3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ
3.1*. Расчетные сопротивления проката, гнутых профилей и труб для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 1*.
3.2*. Значения коэффициентов надежности по материалу проката, гнутых профилей и труб следует принимать по табл. 2*.
Расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката приведены в табл. 51*, труб - в табл. 51, а. Расчетные сопротивления гнутых профилей следует принимать равными расчетным сопротивлениям листового проката, из которого они изготовлены, при этом допускается учитывать упрочнение стали листового проката в зоне гиба.
Расчетные сопротивления круглого, квадратного и полосового проката следует определять по табл. 1*, принимая значения Rynи Runравными соответственно пределу текучести и временному сопротивлению по ТУ 14-1-3023-80, ГОСТ 380-71** (с 1990 г. ГОСТ 535-88) и ГОСТ 19281-73*.
Таблица 1*
|
Условное обозначение |
Расчетные сопротивления проката и труб |
||
|
Растяжение, сжатие и изгиб |
По пределу текучести |
Ry |
Ry = Ryn / γn |
|
По временному сопротивлению |
Ru |
Ru = Run / γm |
|
|
Сдвиг |
Rs |
Rs = 0,58 Ryn / γm |
|
|
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) |
Rp |
Rp = Run / γm |
|
|
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании |
Rlp |
Rlp = 0,5 Run / γm |
|
|
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) |
Rcd |
Rcd = 0,025 Run / γm |
|
Обозначение, принятое в табл. 1*:
γm - коэффициент надежности по материалу, определяемый в соответствии с п. 3.2*.
Таблица 1*. Поправка.
Таблица 2*
|
Коэффициент надежности по материалу γт |
|
|
ГОСТ 27772-88 (кроме сталей С590, С590К); ТУ 14-1-3023-80 (для круга, квадрата, полосы) |
1,025 |
|
ГОСТ 27772-88 (стали С590, С590К); ГОСТ 380-71** (для круга и квадрата размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023-80); ГОСТ 19281-73* [для круга и квадрата с пределом текучести до 380 МПа (39 кгс/мм2) и размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023-80]; ГОСТ 10705-80*; ГОСТ 10706-76* |
1,050 |
|
ГОСТ 19281-73* [для круга и квадрата с пределом текучести свыше 380 МПа (39 кгс/мм2) и размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023-80]; ГОСТ 8731-87; ТУ 14-3-567-76 |
1,100 |
Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах и диаметральному сжатию катков приведены в табл. 52*.
3.3. Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали и серого чугуна следует принимать по табл. 53 и 54.
3.4. Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 3.
Таблица 3
|
Напряженное состояние |
Условное обозначение |
Расчетные сопротивления сварных соединений |
|||
|
Стыковые |
Сжатие. Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке с физическим контролем качества швов |
По пределу текучести |
Rwy |
Rwy = Ry |
|
|
По временному сопротивлению |
Rwu |
Rwu = Ru |
|||
|
Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке |
По пределу текучести |
Rwy |
Rwy = 0,85 Ry |
||
|
Сдвиг |
Rws |
Rws = Rs |
|||
|
С угловыми швами |
Срез (условный) |
По металлу шва |
Rwf |
|
|
|
По металлу границы сплавления |
Rwz |
Rwz = 0,45 Run |
|||
Примечания: 1. Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения Rwunследует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва, указанным в ГОСТ 9467-75*.
2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значения Rwunследует принимать по табл. 4* настоящих норм.
3. Значения коэффициента надежности по материалу шва γwmследует принимать равными: 1,25 - при значениях Rwunне более 490 МПа (5000 кгс/см2); 1,35 - при значениях Rwun 590 МПа (6000 кгс/см2) и более.
Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением нормативного сопротивления.
Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 56.
3.5. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в табл. 5*.
Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов приведены в табл. 58*, смятию элементов, соединяемых болтами, - в табл. 59*.
3.6*. Расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов Rbaследует определять по формуле
Rba = 0,5R. (1)
Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов Rbv, указанных в п. 2.5*, следует определять по формуле
Rbv = 0,45 Run. (2)
Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов приведены в табл. 60*.
3.7. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов Rbh следует определять по формуле
Rbh = 0,7 Rbun, (3)
где Rbun - наименьшее временное сопротивление болта разрыву, принимаемое по табл. 61*.
3.8. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки Rdh, применяемой в виде пучков или прядей, следует определять по формуле
Таблица 4*
|
Марки проволоки (по ГОСТ 2246-70*) для автоматической или полуавтоматической сварки |
Марки порошковой проволоки (по ГОСТ 26271-84) |
Значения нормативного сопротивления металла шва Rwun, МПа (кгс/см2) |
|
|
под флюсом (ГОСТ 9087-81*) |
в углекислом газе (по ГОСТ 8050-85) или в его смеси с аргоном (по ГОСТ 10157-79*) |
||
|
Св-08, Св-08А |
- |
- |
410 (4200) |
|
Св-08ГА |
- |
- |
450 (4600) |
|
Св-10ГА |
Св-08Г2С |
ПП-АН8, ПП-АН3 |
490 (5000) |
|
Св-10НМА, Св-10Г2 |
Св-08Г2С* |
- |
590 (6000) |
|
Св-08ХН2ГМЮ, Св-08Х1ДЮ |
Св-10ХГ2СМА, Св-08ХГ2СДЮ |
- |
685 (7000) |
* При сварке проволокой Св-08Г2С значение Rwunследует принимать равным 590 МПа (6000 кгс/см2) только для угловых швов с катетом kf ≤ 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см2) и более.
Таблица 5*
|
Условное обозначение |
Расчетные сопротивления одноболтовых соединений |
||||
|
срезу и растяжению болтов классов |
смятию соединяемых элементов из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2) |
||||
|
4.6; 5.6; 6.6 |
4.8; 5.8 |
8.8; 10.9 |
|||
|
Срез |
Rbs |
Rbs = 0,38 Rbun |
Rbs = 0,4 Rbun |
Rbs = 0,4 Rbun |
- |
|
Растяжение |
Rbt |
Rbt = 0,42 Rbun |
Rbt = 0,4 Rbun |
Rbt = 0,5 Rbun |
- |
|
Смятие: |
Rbp |
||||
|
а) болты класса точности А |
- |
- |
- |
|
|
|
б) болты класса точности В и С |
- |
- |
- |
|
|
Примечание. Допускается применять высокопрочные болты без регулируемого натяжения из стали марки 40Х «селект», при этом расчетные сопротивления Rbs и Rbtследует определять как для болтов класса 10.9, а расчетное сопротивление Rbpкак для болтов класса точности В и С.
Высокопрочные болты по ТУ 14-4-1345-85 допускается применять только при их работе на растяжение.
3.9. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стального каната следует принимать равным значению разрывного усилия каната в целом, установленному государственными стандартами или техническими условиями на стальные канаты, деленному на коэффициент надежности γm = 1,6.
4*. УЧЕТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И НАЗНАЧЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ
При расчете конструкций и соединений следует учитывать:
коэффициенты надежности по назначению γn, принимаемые согласно Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций;
коэффициент надежности γu = 1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых на прочность с использованием расчетных сопротивлений Ru;
коэффициенты условий работы γc и коэффициенты условий работы соединения γb, принимаемые по табл. 6* и 35* разделам настоящих норм по проектированию зданий, сооружений и конструкций, а также по прил. 4*.
Таблица 6*
|
Коэффициенты условий работы γс |
|
|
1. Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т.п. при весе перекрытий, равном или большем временной нагрузки |
0,9 |
|
2. Колонны общественных зданий и опор водонапорных башен |
0,95 |
|
3. Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из уголков сварных ферм покрытий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости λ ≥ 60 |
0,8 |
|
4. Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость при φb < 1,0 |
0,95 |
|
5. Затяжки, тяги, оттяжки, подвески, выполненные из прокатной стали |
0,9 |
|
6. Элементы стержневых конструкций покрытий и перекрытий: |
|
|
а) сжатые (за исключением замкнутых трубчатых сечений) при расчетах на устойчивость |
0,95 |
|
б) растянутые в сварных конструкциях |
0,95 |
|
в) растянутые, сжатые, а также стыковые накладки в болтовых конструкциях (кроме конструкций на высокопрочных болтах) из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность |
1,05 |
|
7. Сплошные составные балки, колонны, а также стыковые накладки из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2), несущие статическую нагрузку и выполненные с помощью болтовых соединений (кроме соединений на высокопрочных болтах), при расчетах на прочность |
1,1 |
|
8. Сечения прокатных и сварных элементов, а также накладок из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2) в местах стыков, выполненных на болтах (кроме стыков на высокопрочных болтах), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность: |
|
|
а) сплошных балок и колонн |
1,1 |
|
б) стержневых конструкций покрытий и перекрытий |
1,05 |
|
9. Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций из одиночных равнополочных или неравнополочных (прикрепляемых большей полкой) уголков: |
|
|
а) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка: |
|
|
раскосы по рис. 9*, а |
0,9 |
|
распорки по рис. 9*, б, в |
0,9 |
|
раскосы по рис. 9*, в, г, д |
0,8 |
|
б) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой, одним болтом (кроме указанных в поз. 9, в настоящей таблицы), а также прикрепляемые через фасонку независимо от вида соединения |
0,75 |
|
в) при сложной перекрестной решетке с одноболтовыми соединениями по рис. 9*, е |
0,7 |
|
10. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в поз. 9 настоящей таблицы, раскосов по рис. 9*, б, прикрепляемых непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка, и плоских ферм из одиночных уголков |
0,75 |
|
11. Опорные плиты из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см2), несущие статическую нагрузку, толщиной, мм: |
|
|
а) до 40 |
1,2 |
|
б) св. 40 до 60 |
1,15 |
|
в) « 60 « 80 |
1,1 |
Примечания: 1. Коэффициенты условий работы γc < 1 при расчете одновременно учитывать не следует.
2. Коэффициенты условий работы, приведенные соответственно в поз. 1 и 6, в; 1 и 7; 1 и 8; 2 и 7; 2 и 8, а; 3 и 6, в, при расчете следует учитывать одновременно.
3. Коэффициенты условий работы, приведенные в поз. 3; 4; 6, а, в; 7; 8; 9 и 10, а также в поз. 5 и 6, б (кроме стыковых сварных соединений), при расчете соединений рассматриваемых элементов учитывать не следует.
4. В случаях, не оговоренных в настоящих нормах, в формулах следует принимать γс = 1.
5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ
ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
5.1. Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N, кроме указанных в п. 5.2, следует выполнять по формуле
. (5)
Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формулам (5) и (6) . При этом значение γс в формуле (6) должно приниматься по прил. 4* настоящих норм.
5.2. Расчет на прочность растянутых элементов конструкций из стали с отношением Ru / γu > Ry, эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, следует выполнять по формуле
. (6)
5.3. Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле
. (7)
Значения φ следует определять по формулам
при 0 < 
≤ 2,5
(8)
при 2,5 < ≤ 4,5
; (9)
при > 4,5
. (10)
Численные значения φ приведены в табл. 72.
5.4*. Стержни из одиночных уголков должны рассчитываться на центральное сжатие в соответствии с требованиями, изложенными в п. 5.3. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка i и расчетную длину lef следует принимать согласно пп. 6.1-6.7.
При расчете поясов и элементов решетки пространственных конструкций из одиночных уголков следует выполнять требования п. 15.10* настоящих норм.
5.5. Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения при λх < 3λу, где λx и λy - расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно х-х и y-y (рис. 1), рекомендуется укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования пп. 5.6 и 5.8*.
При отсутствии планок или решетки такие элементы помимо расчета по формуле (7) следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости по формуле
где φy - коэффициент продольного изгиба, вычисляемый согласно требованиям п. 5.3;
c- коэффициент, определяемый по формуле
(12)
где 
; 
;
α = αx / h - относительное расстояние между центром тяжести и центром изгиба.
Здесь 
; 
;
Jω - секториальный момент инерции сечения;
bi и ti - соответственно ширина и толщина прямоугольных элементов, составляющих сечение.
Для сечения, приведенного на рис. 1, а, значения 
, 
и α должны определяться по формулам:
; 
; 
, (13)
где β = b/ h.
Рис. 1. П-образные сечения элементов
а - открытое; б, в - укрепленные планками или решеткой
Отзывы
Нет отзывов, пока еще.
Рассказать друзьям
Артикул: #1291
|
СНИП II-23-81 Стальные конструкции
1 177 руб.
В наличии
Нормы следует соблюдать при проектировании стальных строительных конструкций зданий и сооружений различного назначения. Нормы не распространяются на проектирование стальных конструкций мостов, транспортных тоннелей и труб под насыпями.
|
||||||||||||
Купили это издание? Пожалуйста, оставьте отзыв: